在空旷的场地上,预制桩沉桩对周围土的影响主要表现在挤土效应和沉桩过程中产生的拖带下沉,前者往往是主要的;由于挤土效应同时对周围土的扰动作用,土的强度及变形模量降低,在基底压力作用下,地基土会产生新的附加沉降。作者在此近似认为,在软土地区已有建筑物下沉桩时,由于桩的数量不多、截面尺寸较小,挤土效应产生的地基隆起量与对周围土的扰动作用产生的附加沉降相等,锚杆静压桩沉桩对周围土的影响主要就是沉桩过程中所产生的拖带下沉。在压桩施工过程中,由于桩的挤土效应,土的粘聚力被破坏,土中孔隙水压力增大,土的抗剪强度将大大降低。

　　因此,桩侧摩阻力也就明显减小。通过对桩的压桩阻力曲线和埋设在桩尖传感器测得的桩尖阻力曲线进行分析,压桩时的桩顶压桩力曲线与桩尖阻力曲线非常接近,进入桩尖持力层后,两条曲线才有明显的差别。由此可见,压桩阻力曲线反映的主要就是桩尖阻力的变化规律[4]。因此,沉桩过程中产生的拖带下沉主要是由桩端阻力产生的。桩端及桩端周围土的位移可近似按下式计算[5]:wb=Pb(1-ν)4r0G(3-1)这两幢建筑物结构封顶时,发现沉降较大,并且相互对倾明显, 10号房比8号房更明显, 10号房建筑物竣工后不久, 5楼沉降缝两侧墙体因缝内障碍物出现局部鼓出开裂现象,随即破墙清除并采用锚杆静压桩进行加固纠偏。8号房的沉降、对倾量相对较小,在沉降缝碰顶前,对沉降缝上部两侧墙体采取了减薄措施,加大了沉降缝上部的净宽。图2为8号楼东西两单元对倾量(绝对值,下同)随单元平均沉降增加的变化情况。从图中可见,建筑物倾斜量在早期基础沉降较小时很小,后随着沉降的增大迅速增加。西单元的基础长度要小于东单元,因此沉降也小于东单元,但倾斜量要大于东单元。图3为10号楼东西两单元对倾量随单元平均沉降增加的变化情况。在第236天,即结构封顶约125天后,开始在沉降缝附近的建筑物基础下进行锚杆静压桩加固, 16天内共压桩38根,桩位布置情况如图1所示,桩长20m,以⑤2层粉砂夹砂质粉土作为桩端持力层,桩身截面尺寸均为250×250mm,最终压桩力363鶫481kN。图3中的曲线在锚杆静压桩施工后出现了峰值,说明对倾值有一定的增加,这是由于压桩时有一定的拖带下沉,加大了东、西单元沉降缝区域的沉降。随着桩开始受力发挥作用,沉降缝区域的沉降速率迅速减小,而建筑物的两端几乎不受加固影响,沉降速率依然较大,这势必使建筑物出现自然回倾,也即图3中的曲线出现下降现象,达到了纠偏的目的。

　　4•2　计算参数确定上述工程实例均采用粉喷桩作复合地基。目前,已有多种复合地基沉降计算方法,本文采用类似天然地基的分层总和法,加固范围内复合地基压缩模量用下式计算:Esp=m•Ep+(1-m)Es(5)　　式中:Ep、Es分别为粉喷桩和天然地基土的压缩模量,m表示置换率。由于当时试块没有作过压缩试验,本文粉喷桩的压缩模量按经验取值,参照文献[8]水泥土试件的压缩模量Es=60鶫100MPa,鉴于实际施工的水泥土搅拌均匀度要比室内试验时差,及当时上海地区粉喷桩的施工质量普遍较差,本文采取不同的数值进行试算,由于上部采取了复搅措施,因此可取桩的上部分压缩模量高于下部。天然地基土的压缩模量已在文献[7]中列出。

　　4•3　计算结果分析对8号房的主要计算结果如表1所示,假定不同的粉喷桩压缩模量值,粉喷桩上部的压缩模量高出下部20MPa,可以看出,当粉喷桩的上、下部压缩模量分别为60MPa、40MPa时,计算最终沉降与实测推算结果较为吻合。由于基础长度较小,西单元的倾斜值要大于东单元。　

      　与天然地基相比,复合地基起到了减小基础沉降、倾斜的作用,荷载的偏心作用对沉降缝两侧单元的对倾影响较大,对于多层建筑,荷载重心的高度对倾斜的影响不明显。根据表1, 8号房东、西单元的计算倾斜值分别为-3•05‰、5•65‰, 10号房在232天纠偏前完成的固结度大约为50%,参照8号房可预计10号房东、西单元此时的倾斜量分别为-1•53‰、2•83‰,沉降量分别为112•7mm、103•7mm。纠偏后的变形情况及累计变形量的预测结果如表2所示。加固后东西单元的倾斜量有了明显的减小,即出现了回倾现象,沉降继续有所发展

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